Степень внутреннего перераспределения усилий

Степень внутреннего перераспределения усилий

Степень внутреннего перераспределения усилий, которая необходима для реализации указанного выше пластик ческого состояния, может оцениваться по разности ат—а. Судя по данным некоторых экспериментов, армирование при тяжелых бетонах должно подбираться так, чтобы ат — а < 15 — 20° хотя это ограничение еще требует уточнения. При подборе ортогональной арматуры необходимо иметь в виду указанное ограничение на ат — а и учитывать тот факт, что расход арматуры на элемент уменьшается по мере приближения ат к 45° это легко доказывается из условия. Рассмотрим явление, которое может приводить к понижению прочности. Можно представить себе случай, особенно при однородном напряженном состоянии элемента с развитой системой трещин, когда из-за разброса углов наклона трещин полное перераспределение усилий произойти не сможет и арматура -направления достигнет текучести по одним трещинам, а арматура -направления — по другим. Можно представить себе случай, особенно при однородном напряженном состоянии элемента с развитой системой трещин, когда из-за разброса углов наклона трещин полное перераспределение усилий произойти не сможет и арматура -направления достигнет текучести по одним трещинам, а арматура -направления — по другим. Такое явление будем называть явлением раздвоения линий текучести.

Прочности элементов с трещинами по бетону

Прочности элементов с трещинами по бетону

Показывает, что оно будет приводить к понижению прочности. Реальный разброс трещин может составить 5%. Очевидно, в большинстве случаев указанные положительные и отрицательные явления будут компенсировать друг друга и их можно будет не учитывать. Условия прочности элементов с трещинами

Поле моментов и прогибов

Поле моментов и прогибов

По полученному полю жесткостей Вп снова определялось поле моментов и прогибов на следующей итерации Мп+1. Если решение УИп+1 отличалось от решения Мп на величину, большую заранее заданной точности, переходили к следующей итерации. При этом матрицу жесткостей Вп+1 считали не по решению Мп+г, а по полусумме

Матрица линейных конечно-разностных уравнений

Матрица линейных конечно-разностных уравнений

Если для всех точек принимали Bh = Bn+j, число итераций возрастало, однако результаты окончательного решения практически совпадали. Укажем еще на ряд обстоятельств На каждом шаге величины коэффициентов B1h сравнивались с величинами,

Способ составления разрешающих уравнений

Способ составления разрешающих уравнений

Из рассмотренных нами двух примеров хорошее совпадение было для опертых по контуру квадратных плит при равномерной нагрузке, при сосредоточенной нагрузке решения могли отличаться. Расхождение увеличивалось по мере удаления от начала трещинообразования. Очевидно, хорошего

Особенность составления граничных условий для свободного края

Особенность составления граничных условий для свободного края

Лишь для выражения момента Мху в угловой точке с этот момент входит в уравнение типа для точки использовались односторонние разности, чтобы исключить из рассмотрения законтурную точку. В составленные таким образом уравнения входят некоторые прогибы одного ряда законтурных

Преобразование нагрузок

Преобразование нагрузок

Решение Превратим раму в статически определимую основную систему, отбросив крайние. опоры и приняв вместо заделок на средних опорах шарнирные опоры рис. Приложим групповые неизвестные Негрупповой будет только сила Х. Единичные